發(fā)布日期：2025-3-27 23:14:32
TA12鈦合金是一種近α型熱強(qiáng)鈦合金，因其優(yōu)異的物理和化學(xué)性能，被廣泛應(yīng)用于航空領(lǐng)域上的各種結(jié)構(gòu)件中，如航空發(fā)動(dòng)機(jī)的壓氣機(jī)盤、葉片、鼓筒，飛機(jī)結(jié)構(gòu)中的接頭、梁、大型壁板和焊接承力框等結(jié)構(gòu)件[1-3]�；瘜W(xué)銑切加工(簡稱“化銑”)是一種近年來廣泛應(yīng)用于金屬上的非機(jī)械加工方法，它利用化學(xué)介質(zhì)(溶液)腐蝕金屬結(jié)構(gòu)件上需加工部位，以滿足加工精度要求高和形狀復(fù)雜構(gòu)件的生產(chǎn)加工要求，尤其對(duì)超薄壁、不等壁、幾何形狀復(fù)雜的工件進(jìn)行化銑加工更加簡便易行[4-6]。在現(xiàn)代飛機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，飛機(jī)的許多結(jié)構(gòu)件均采用了輕合金，如鈦合金、鋁合金等�；娂庸ぜ夹g(shù)在國內(nèi)外已成為一種減輕飛機(jī)結(jié)構(gòu)重量的通用加工方法，但該課題研究涉及到的專利及保密內(nèi)容較多，因此其相關(guān)的報(bào)道和書籍均較少[7-10]。目前，國內(nèi)外鈦合金化銑工藝基礎(chǔ)配方相對(duì)較成熟，但隨著生產(chǎn)加工要求的提高，在工藝配方及添加劑合理使用上還需進(jìn)一步完善，以提高化銑表面性能[11-13]。
鈦合金腐蝕過程是鈦合金化銑中的主要過程。該過程影響因素較多，選用適宜的添加劑能使此過程的化銑表面腐蝕均勻，還可防止化銑時(shí)在銑切面產(chǎn)生小孔、凸起、凹陷、毛刺等缺陷，同時(shí)能減少基材的滲氫量，防止鈦合金發(fā)生氫脆[14-15]。本文通過在TA12化銑槽液中加入添加劑，研究幾種添加劑及其互配后對(duì)化銑性能的影響，以期能有效提高TA12鈦合金的表面化銑性能。
1、實(shí)驗(yàn)
1.1實(shí)驗(yàn)材料
采用2.5mm的TA12鈦合金退火狀態(tài)板材，其材料的成分見表1。
1.2化銑加工過程
鈦合金化銑過程主要包括除油、酸洗、涂膠、固化、刻型、化銑、去掛灰、除膠�；娺^程中，化銑工件表面必須保持潔凈。首先，其除油工藝所需配方包括40g.L−1的NaOH，25g.L−1的Na2CO3，40g.L−1的Na3PO4以及5g.L−1的Na2SiO3，除油工藝的溫度設(shè)定為70℃～90℃，時(shí)間設(shè)定為10～20min。
酸洗工藝可提高保護(hù)層與零件被保護(hù)表面的附著力，其配方及參數(shù)為：硝酸(65%濃度)含量40%，氫氟酸(40%濃度)含量2%～5%，酸洗溫度為常溫，酸洗時(shí)間設(shè)定為1～3min。工件除油、酸洗吹干后進(jìn)行涂覆保護(hù)膠工序，涂覆方法是將試樣完全浸漬于保護(hù)膠涂料中，取出試樣后在空氣中自然干燥約30min，重復(fù)上述浸涂步驟3～4次，使涂層厚度達(dá)到約0.3mm。后續(xù)在自然干燥24h后進(jìn)行手術(shù)刀刻型，刻型時(shí)保持刀尖與零件表面垂直，刀柄與刀尖運(yùn)行方向夾角約為60°，調(diào)整壓力至均勻適度，待刻型結(jié)束后去掉化銑加工部分的保護(hù)膠。
TA12鈦合金化銑基礎(chǔ)配方包括含量為125mL.L−1的HF和275mL.L−1的HNO3。添加劑包括含量為1.0g.L−1的潤濕劑(wettingagent，簡寫為“WA”)、0.8g.L−1的吸附劑(adsorbent，簡寫為“AD”)、0.5g.L−1的緩蝕劑(corrosioninhibitor，簡寫為“CI”)和15.0g.L−1的分散劑(dispersant，簡寫為“DI”)組成�；姕囟仍O(shè)定為25℃，時(shí)間由化銑深度而定�；姾蠊ぜ昧鲃�(dòng)水清洗，再浸漬于50%濃度的硝酸溶液中除去表面黑色掛灰。隨后取出工件并用純凈水清洗并干燥，剝?nèi)ケＷo(hù)層。
1.3性能測試
(1)化銑腐蝕速度�；姼g速度v是采用單位時(shí)間內(nèi)的腐蝕深度來表示，單位為μm/min。(2)表面粗糙度。采用JB-6C粗糙度儀測量，表面粗糙度Ra按照GB1031—2016標(biāo)準(zhǔn)，以表面輪廓的算術(shù)平均偏差來表示。(3)浸蝕比。浸蝕比F是化銑保護(hù)層下化銑寬度a與化銑深度b之比(F=a/b)。(4)滲氫量。滲氫量CH是用單位體積內(nèi)氫原子濃度來表示。即滲氫量為化銑區(qū)域在化銑前、后的氫含量差值。
2、結(jié)果與討論
2.1添加劑對(duì)化銑腐蝕速度的影響
圖1為TA12在化銑基礎(chǔ)配方中采用不同添加劑化銑時(shí)化銑腐蝕速度的測試結(jié)果。
圖1表明，TA12在含有不同添加劑的化銑液中化銑時(shí)，隨化銑深度的增加其化銑腐蝕深度均呈下降趨勢。在不含任何添加劑的化銑液中化銑時(shí)，相比添加CI、AD的化銑液，化銑相同腐蝕深度的化銑腐蝕速度均高于后兩者，但低于WA、DI及四種添加劑復(fù)配。當(dāng)化銑液中加入CI時(shí)，化銑腐蝕速度明顯降低，說明CI在化銑液中主要起到緩蝕作用。添加AD時(shí)，由于其具有一定的吸附功能，阻滯了界面的化學(xué)及電化學(xué)腐蝕過程，降低了化銑腐蝕速度。添加劑DI是一種陰離子型表面添加劑，在化銑液表面形成一層薄膜，生產(chǎn)憎水性陰離子，改變了溶液表面分子排列方式，起降低表面張力和分散的作用。添加劑WA為一種雙子陽離子型表面添加劑，在化銑液中生產(chǎn)兩種憎水性陽離子，能降低物體表面張力，增強(qiáng)潤濕作用。當(dāng)四者復(fù)配時(shí)其化銑腐蝕速度略高于無添加劑和添加DI的化銑腐蝕速度，略低于添加WA的化銑腐蝕速度。復(fù)配后的添加劑在化銑液中能夠促進(jìn)表面添加劑形成膠束，使添加劑單分子分散或被吸附在界面而降低表面張力，提升了生成氫氣的逸出速度，更好地帶動(dòng)腐蝕產(chǎn)物的擴(kuò)散，加大了單位時(shí)間內(nèi)HF與加工面的接觸面積，化銑腐蝕速度加快。同時(shí)還能吸附在微觀凹陷面，延緩其腐蝕并起到整平作用。
2.2添加劑對(duì)化銑區(qū)域表面形貌的影響
圖2為TA12鈦合金在含不同添加劑的化銑液中化銑腐蝕深度為0.3mm時(shí)化銑區(qū)域形貌。
圖3為TA12鈦合金在含不同添加劑的化銑液中化銑深度為1.8mm時(shí)化銑區(qū)域形貌。
圖4為TA12鈦合金在復(fù)配型添加劑的化銑液中化銑不同深度時(shí)的試樣表面形貌。
從圖2、圖3可看出，TA12在化銑腐蝕深度分別為0.3和1.8mm時(shí)，單一添加劑時(shí)化銑區(qū)域表面會(huì)出現(xiàn)化銑面不平整、有凸起和凹陷及圓角區(qū)域不圓滑等缺陷。而添加復(fù)配型添加劑時(shí)表面質(zhì)量較好。圖4表明：TA12在化銑液中添加復(fù)配型添加劑進(jìn)行化銑不同化銑深度時(shí)，化銑后的化銑表面和圓角區(qū)域均平整圓滑光亮，幾乎無缺陷。
圖5是掃描電鏡下觀察TA12在含復(fù)配型添加劑的化銑液中化銑前和化銑后的表面微觀形貌�？梢钥闯龌姾蟮谋砻姘伎幼儨\，相對(duì)更平整。TA12化銑前表面粗糙度值為0.538μm，化銑后則為0.422μm，化銑后表面粗糙度值降低，表明復(fù)配型添加劑能提高化銑表面質(zhì)量。
圖6為化銑基礎(chǔ)配方中采用無添加劑和復(fù)配添加劑時(shí)的化銑表面粗糙度的測試結(jié)果。
由圖6可看出，在化銑相同腐蝕深度時(shí)，加入復(fù)配添加劑的化銑液化銑表面粗糙度值在整體上均小于無添加劑。TA12在化銑過程中，復(fù)配添加劑在化銑液中能提供多種離子，進(jìn)而起到協(xié)同及膠束作用，既極大地降低了界面的表面張力，使氫氣快速逸出，又在凹洼處吸附，延緩其腐蝕，使化銑微觀表面凸起處與凹洼處表面活性不同。其中，凸起處在氫氣泡逸出的攪拌下能盡快露出新鮮表面，加快HF對(duì)凸起處的腐蝕速度，而凹洼處表面被添加劑吸附，阻滯了HF對(duì)其腐蝕，起到整平作用，降低了化銑表面粗糙度。
2.3添加劑劑對(duì)化銑浸蝕比的影響
圖7為TA12在有、無復(fù)配添加劑的化銑液中化銑時(shí)的浸蝕比結(jié)果。
從圖7可看出，隨著化銑腐蝕深度從0.1mm逐漸增加到3.0mm時(shí)，浸蝕比值也一直在增大�；娨涸跓o添加劑時(shí)的浸蝕比值由0.582增大到0.748，增大了0.166，超過了航空公司在浸蝕比公差帶最優(yōu)指標(biāo)為±0.1的要求，不利于化銑過程控制。而在有復(fù)配添加劑時(shí)，浸蝕比值則由0.439增大到0.534，只增大了0.095，滿足航空公司在浸蝕比公差帶最優(yōu)指標(biāo)為±0.1的要求。由此可知，TA12在化銑時(shí)，復(fù)配添加劑能有效降低浸蝕比值波動(dòng)幅度。由于復(fù)配添加劑能促使生產(chǎn)的氫氣泡更快脫附逸出，增強(qiáng)溶液攪拌作用，鈦離子等腐蝕產(chǎn)物的快速擴(kuò)散穩(wěn)定了鈦合金基體微觀表面上縱深橫向上的腐蝕溶解加工速度，減小了浸蝕比值的波動(dòng)。
2.4添加劑劑對(duì)滲氫量的影響
一般在鈦合金普通化銑工藝中滲氫量不超過0.015%(即150mg.kg−1)，但在航天軍工上的高精化銑工藝中滲氫量要求進(jìn)一步降低，要求低于0.003%(即30mg.kg−1)。滲氫量過高易導(dǎo)致氫脆，致使材料的塑性及韌性明顯下降。TA12基材化銑前滲氫量為59mg.kg−1，在含有復(fù)配型添加劑的化銑液中化銑后的滲氫量測試結(jié)果如表2所示。
從表2中可知，TA12鈦合金試樣在含復(fù)配添加劑的化銑液中化銑時(shí)，化銑表面的氫含量隨化銑腐蝕深度的增加總體呈上升趨勢，但均在40～50mg.kg−1范圍內(nèi)波動(dòng)，均低于基材表面氫含量59mg.kg−1。氫含量測試后的結(jié)果顯示，滲氫量數(shù)值均為負(fù)值，表明TA12在含復(fù)配添加劑的化銑液中化銑時(shí)，滿足鈦合金高精密化銑滲氫量小于30mg.kg−1的要求。
3、結(jié)論
(1)在TA12鈦合金化銑液中分別加入單一添加劑和復(fù)配添加劑時(shí)，均隨化銑腐蝕深度的增加，化銑腐蝕速度呈下降趨勢。添加復(fù)配添加劑的化銑腐蝕速度范圍為20～23μm/min。
(2)在TA12化銑液中添加復(fù)配添加劑時(shí)，化銑區(qū)域的表面質(zhì)量優(yōu)于無添加劑和單一添加劑的表面質(zhì)量，復(fù)配添加劑能提高化銑表面質(zhì)量。
(3)復(fù)配添加劑能有效降低TA12化銑的浸蝕比值，其波動(dòng)幅度為0.095，有利于深化銑的過程控制。
(4)TA12化銑液中添加復(fù)配添加劑化銑后表面氫含量為40～50mg.kg−1，均低于基材表面氫含量，復(fù)配添加劑可有效降低化銑面的含氫量，不會(huì)出現(xiàn)氫脆。
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